Кондиционирование Вентиляция Сантехника Отопление
Кондиционирование Вентиляция Сантехника Отопление
СОК СОК
Главное меню
Главная
Новости
СОК онлайн
Рубрики
О журнале
Медиаплан
Реклама
Реклама на сайте
Выставки
Семинары
Контакты
Поиск
Форум
Библиотека
Фотогалерея
Рубрики
Сантехника
Отопление
Кондиционирование
Вентиляция
Энергосбережение
Нормативная База
Объекты
Рекомендуем
Кондиционеры Daikin
Тепловые насосы, Телпый пол и Воздушные фильтры
Системы воздушного отопления
c-o-k.ru
Кондиционеры, вентиляция, тепловые насосы.
Top100+ :: Teplo.com
Aqua-Term 2013

Опыт применения тепловых насосов для теплоснабжения в южных районах Украины Версия для печати Отправить на e-mail
26.01.2007

Авторы М.М.Хворов, докт.хим.наук (Ин-т возобновляемой энергетики НАН Украины, Киев),Л.И.Лейбович, канд. техн.наук (Национальный университет кораблестроения, Николаев),Н.В.Корчевский, канд.техн.наук (Научно-производственная фирма «Рецикл», Николаев),Н.М.Дорундяк (Коломыйский экспериментальный завод «Прут», Коломыя)

Обеспечение теплоснабжения жилых и производственных помещений на основе энергетических технологий с использованием тепловых насосов (ТН) является одним из наиболее динамично развивающихся направлений мировой возобновляемой энергетики. Ежегодный рост количества устанавливаемых почти в тридцати странах таких систем оценивается в 10%, а общее число уже работающих ТН приближается к миллиону.

Величина установленной тепловой мощности достигает 10100 МВт, а ежегодное производство тепловой энергии составляет около 59000 ТДж (16470 ГВтч) [2]. Наиболее распространенными являются ТН, использующие в качестве внешнего источника тепловой энергии низкопотенциальное рассеянное тепло наружного воздуха (цикл «воздух-воздух») или грунта на небольших глубинах (цикл «грунт-вода»).

Замещение традиционных схем отопления системами, использующими ТН, не требует ввода дополнительных энергетических мощностей, осуществляется с помощью минимальных конструктивных доработок и, в конечном итоге, дает значительный энергетический и экономический эффект.

Однако расширение применения в Украине систем теплоснабжения на основе ТН идет, безусловно, недостаточно высокими темпами. Имеются немногочисленные примеры попыток установки таких систем в Крыму, Киеве, Харькове. Приблизительные оценки количества установленных в г. Николаеве ТН фирм Samsung, LG, Panasonic, Dekker,McQuay и др., работающих в режиме «воздух-воздух», приведены на рис. 1 .

Image

Представленные на рис. 1 данные являются приблизительными, так как не представляется возможным учесть количество ТН, установленных частными предпринимателями, во владении которых может находиться до 30% объема этого рынка услуг. Наиболее ходовыми кондиционерами, работающими в режимах теплового насоса, являются кондиционеры мощностью 9000 BTU (2,6 кВт) и 12000 BTU (3,5 кВт).

Оптимальной областью работы таких ТН является диапазон температур наружного воздуха от 0 до 15 °С. Практический опыт показывает, что при температурах окружающего воздуха ниже минус 5 °С происходит обледенение поверхностей испарителя, и работа теплового насоса прекращается.

На рис. 2 показано реальное изменение интегрального значения холодильного коэффициента å (отношение полезной мощности теплового насоса к затраченной электрической мощности на организацию цикла) с учетом эффекта обледенения теплообменной поверхности испарителя от температуры наружного воздуха.

Image

Как видно из рис. 2 , при температурах наружного воздуха ниже 0 °С холодильный коэффициент может оказаться меньше 1. При значениях холодильного коэффициента меньше 1 использование теплового насоса нецелесообразно. Проще использовать электрический или другой обогрев помещения. Кроме того, обледенение поверхности испарителя может привести к выходу из строя поршневой группы компрессоров.

Приведенный краткий анализ работы ТН цикла «воздух-воздух» служит основой для оценки возможности использования низкопотенциальной энергии грунта.

Принципиальная схема отопления помещения тепловым насосом, использующим низкопотенциальное тепло грунта, показана на рис. 3 . В помещении 1 расположен конденсатор рабочей среды теплового насоса (например, хладоны 134, 404, 407 и др.).

Image

Сконденсировавшийся хладон поступает через дроссельный клапан 3 в испаритель 4 , который размещен в грунте под отапливаемым помещением. Тепло грунта Q з может быть воспринято рабочим телом в испарителе 4 в том случае, если температура испарения рабочего тела ниже температуры грунта. Пары хладона забираются из испарителя 4 компрессором 2 и подаются в конденсатор 3 . Тепло конденсации паров рабочей среды Q к поступает в помещение 1 . Температура воздуха в помещении определяется балансом между поступившим теплом Q к и теплопотерями в окружающую среду Q п . Таким образом отбирается низкопотенциальная энергия от грунта для обогрева помещения в холодный период времени. Описанная схема трансформации энергии является самой простой, но она позволяет сформулировать необходимый перечень вопросов для оценки возможности применения ее в условиях Украины.

Исходя из принципиальной схемы ( рис. 3 ), можно сделать вывод о том, что возможность использования трансформаторов низкопотенциальной энергии поверхностных слоев грунта должна основываться на термодинамическом и техникоэкономическом анализе как самих установок трансформации энергии, так и стоимостных характеристик эксплуатации оборудования зданий и сооружений и др.

В первую очередь оценке подлежит энергетический потенциал грунта в месте расположения отапливаемого п о м еще н и я .

Энергетический потенциал грунта во многом зависит от геологии местности, типа грунта и глубины залегания грунтовых вод [1, 3, 4].

С целью определения теплового потенциала некоторого объема грунта, который может быть использован тепловым насосом, нами был рассмотрен механизм теплообмена в системе «грунт — рабочая среда теплового насоса» ( рис. 4 ).

Image

Теплоотдача от грунта к рабочей среде теплового насоса определяется балансом тепла, отданного от грунта трубе коллектора теплового насоса, и количеством тепла, воспринятым рабочей средой теплового насоса. Уравнение теплоотдачи в этом случае имеет следующий вид:

Image

где T g — температура грунта, °С;

T — текущее значение температуры рабочей среды, °С;

C p — теплоемкость рабочей среды, кДж/(кг . град);

M — массовый расход рабочего тела через поперечное сечение коллектора, кг/с;

dT — изменение температуры рабочей среды на элементарном участке dx , °С;

R — суммарное термическое сопротивление теплоотдачи от грунта рабочей среде теплового насоса.

Полагая, что C p , M и R являются величинами постоянными, разделяя переменные и проинтегрировав уравнение (1) в пределах изменения длины коллектора от 0 до L и температуры рабочей среды от T w 1 до T w 2 , получим зависимость для расчета температуры рабочей среды теплового насоса на выходе из коллектора:

Image

Где

Image

Уравнение (2) показывает, что определяющим параметром для работы теплового насоса, использующего низкопотенциальное тепло грунта, является температура грунта и динамика ее изменения. Становится необходимым изучение динамики изменения температуры грунта в зависимости от времени года и глубины.

Солнечная радиация, которая в среднем составляет 1,4 кВт/м 2 . сут, формирует запасы низкопотенциального тепла в грунте непосредственно у его поверхности. В настоящий период при постоянном росте стоимости традиционных энергоносителей актуальной становится задача определения возможности использования этих запасов низкопотенциального тепла.

Количественной характеристикой запасов этого тепла является зависимость распределения температуры грунтов от глубины и периода времени года. Динамика изменения температуры грунта на различных глубинах, а также максимальные и минимальные значения температур грунта на его поверхности позволяют определить запасы энергии и в последующем сформулировать требования к тепловым насосам.

Нами были проведены исследования изменения температуры грунта в г. Николаеве в зависимости от времени года и глубины. Выбор места исследований был основан на необходимости оценки влияния грунтовых вод на температурные поля в слоях грунта.

Установлено, что распределение температуры грунта зависит от ряда показателей. А именно, от состава грунта, наличия растительности на поверхности грунта, количества выпавших осадков и др. Замеры температуры проводились на следующих глубинах: 0,2; 0,8; 1,2; 3,2 и 8,6 м. На глубине 8,6 м существует водоносный слой.

Дебит водоносного слоя составляет около 1 м 3 /ч. Замеры проводились один раз в неделю в течение одного года.

Так как температура воздуха не является стабильной величиной, то результаты изменения измерений представлены в виде разности температуры грунта ( Т g ) на установленных глубинах и усредненной температуры воздуха за месяц ( Т в ) в зависимости от последней. Усредненные данные исследований приведены на рис. 5 .

Image

Характер изменения температуры грунта в течение года несколько отличается от характера изменений температуры воздуха. С увеличением глубины наблюдается увеличение инерционности в динамике изменения температуры грунта. Это связано с влиянием тепловых потоков от более глубоких слоев грунта. На глубине 3,2 метра зафиксировано сезонное изменение температуры грунта в диапазоне около 7 °С. Сезонные колебания температуры воздуха практически не влияют на температуру грунта на глубинах более 8,6 м. На этой глубине сезонные изменения температуры грунта лежат в пределах от +10 до +12 °С. Таким образом, горизонт залегания грунтовых вод на глубине 8,6 м является достаточно мощным аккумулятором низкопотенциальной энергии и оказывает существенное влияние на температурное поле в вышележащих слоях грунта. С точки зрения использования трансформаторов низкопотенциального тепла грунта для целей отопления помещений, становится целесообразным дальнейшее проведение исследований температурных полей в грунте при различной глубине залегания грунтовых вод и для различных регионов Украины.

В настоящее время наиболее освоены паровые тепловые насосы. Как правило, рабочей средой таких насосов являются различные хладоны. Марка хладона определяется в основном температурными параметрами цикла трансформации энергии. Исходя из вышеприведенных данных динамики сезонного изменения температуры грунта, определяется граничное нижнее значение температуры последнего. Если температура грунта становится ниже этого значения, то дальнейший отбор тепла от грунта связан с увеличением глубины промерзания его верхних слоев. А это связано с надежностью зданий или сооружений, находящихся над местом расположения коллектора теплового насоса. Расчеты показывают, что значение минимально допустимой температуры грунта должно быть не ниже 5–7 °С на глубине до 8 м для регионов Украины, в которых зафиксирована минимальная температура воздуха в зимний период минус 20 °С. Если при работе теплового насоса температура грунта становится ниже указанных значений, то происходят существенные отклонения сезонных колебаний температуры грунта от естественных циклов.

Полученное ограничение по минимально допустимой температуре грунта определяет максимальную мощность теплового насоса для конкретного случая его использования. Теоретическая оценка количества тепла, которое можно снять со 100 м 2 поверхности грунта, расположенной параллельно поверхности земли на глубине от 3 до 8 метров, показывает, что оно может обеспечить обогрев 2–3 м 2 помещения в течение отопительного сезона без дополнительного аккумулирования энергии. Если обеспечить аккумулирование энергии в этом объеме грунта в летний период, то без дополнительных мер по пре дотвращению рассеивания тепла можно обеспечить отопление помещения площадью 10 м 2 и высотой до 2,7 м. Расчеты, которые выполнялись при температуре наружного воздуха минус 15 °С, показывают, что для отопления 1 м 2 помещения в течение всего отопительного сезона необходимо трансформировать тепло 45–50 м 3 грунта, лежащего под зданием. Если использовать в качестве рабочего тела хладоны различных марок, то расход циркулирующего в этом объеме грунта рабочего тела будет составлять около 25–28 кг/ч. Равномерное распределение этого количества рабочего тела по указанному объему грунта является достаточно сложной инженерной задачей. Таким образом, без концентрирования низкопотенциального тепла весьма проблематично использование трансформаторов тепла для целей отопления помещений.

Одним из достаточно эффективных концентраторов низкопотенциального тепла могут быть грунтовые воды, так как они представляют собой в основном подземные потоки.

Предварительные расчеты необходимого количества тепла на отопление помещения площадью 250 м 2 показывают, что при использовании теплового насоса достаточно 10 м 3 /ч воды с начальной температурой 10 °С. В этом случае температура воды на выходе из испарителя составляет около 7 °С, а температура кипения хладагента не снижается ниже 5 °С. При таких параметрах холодильного цикла холодильный коэффициент теплового насоса составляет ориентировочно 2,6–2,7. Иными словами, для получения 1 кВт тепловой мощности нужно затратить около 0,4 кВт электрической мощности. А так как вода обладает хорошими теплофизическими свойствами, то испарители будут достаточно компактными и несложными в изготовлении.

Однако не во всех районах грунтовые воды находятся на глубинах меньше 10 м. Достаточно интересным может оказаться направление концентрации низкопотенциальной энергии поверхностных слоев грунта путем использования термосифонов.

Потребление энергии из грунта вызывает понижение его температуры в районе размещения испарителя теплового насоса. Но обычно равновесие быстро достигается за счет тепла, поступающего из окружающей среды к месту расположения испарителя. В связи с тем, что ко эффициент теплоотдачи от рабочего тела в момент его испарения велик (например, для хладонов 134, 404 и др. он может достигать значений 10000 Вт/(м . К)), то восприятие испарителем тепла грунта практически определяется его параметрами: теплопроводностью, плотностью, теплоемкостью, температуропроводностью и влажностью [1, 3]. Однако следует учитывать, что эти параметры нестабильны и зависят от периода времени года, в основном, от количества выпавших осадков и др.

Анализ составляющих термического сопротивления теплоотдачи от грунта рабочей среде теплового насоса показывает, что лимитирующей величиной является термическое сопротивление грунта, прилегающего к поверхности трубы коллектора теплового насоса. Уравнение для расчета наружной теплоотдачи к цилиндрической стенке от окружающей среды имеет следующий вид:

Image

где Н — расстояние от поверхности трубы до слоя грунта, в котором градиент температуры стремится к нулю, м;

ë g — коэффициент теплопроводности грунта, Вт/мград;

d 2 — наружный диаметр трубы, м;

T p — температура на поверхности трубы, °С.

Становится очевидным, что с увеличением наружного диаметра трубы при сохранении ее толщины значение теплового потока увеличивается. Это позволяет сделать предположение о том, что при использовании термосифонов большого диаметра можно значительно увеличить глубину их размещения. А это позволит существенно увеличить объем грунта, от которого можно отбирать тепловым насосом низкопотенциальное тепло.

Разработка и внедрение в промышленное использование тепловых насосов с термосифонными концентраторами низкопотенциального тепла грунта требует проведения предварительных теоретических и экспериментальных исследований процессов тепло- и массообмена в таких термосифонных концентраторах низкопотенциального тепла грунта.

Выводы

1. Использование низкопотенциальной энергии грунта без дополнительной аккумуляции тепла (например, солнечной энергии) в летний период нецелесообразно.

2. Проведенный предварительный анализ позволяет сделать вывод о целесообразности проведения дальнейших исследований применения тепловых насосов для отопления помещений в случае использования низкопотенциального тепла грунтовых вод или термосифонных концентраторов низкопотенциального тепла грунта. ■

Литература

1. Соколов Е.Я., Бродянский В.М. Энергетические основы трансформации тепла и процессы охлаждения.— Москва . — 1968. — C. 327.

2. Curtis R., Lund J., Sanner B., Rybach L., Hollstrom G. Ground source heat pumps — geothermal energy for anyone, anywhere: current worldwide activity // Proceedings World Geothermal Congress 2005.— Antalya, Turkey. — 2005.

3. Ierrell Robert E. Performance and analysis of «series» heat pump-assisted solar heated residense in Madison // Wisconsin. Solar energy.— 1979. — Vol. 23.— No. 5.— 451–453 p.

4. Corman Y.C., Mc.Gowan Y.G., Peter W.D. Solar augmented home heating heat pump systems. // 9-th Intersoc. Energy Convers. Eng . Convers . — San - Francisco , California . — 1974. — Proc ., New - York . — 1974. — 334–340 p.

Последнее обновление ( 26.06.2007 )
 
< Пред.   След. >

Будем благодарны, если воспользуетесь одной из этих кнопок:



Все о программном РРО для вашего бизнеса на сайте checkbox.in.ua.